Surutud varda abiisus (nõtke) Enamai varda otsad kinnitatakse ühe (Joon.1) näidatud neja viisi. Üejäänud kinnitusviiside puhu on kriitii jõudu võimaik määrata üdiatud Eueri vaemiga kp EImin, (1) kus - varda pikkuse redutseerimiegur, mis sõtub varda ote kinnitusviisi (Joon.1), ٠ - varda redutseeritud pikkus, nn. nõtkepikkus, E - normaaeasusmoodu, näiteks : teras S5 (Cт.) - E =(00 0) GPa, puit (piki kiudu) - E =10 GPa, I min riõike minimaane teginertsmoment. = =1 =0,7 =0,5 B! Eueri vaemit ei saa aati kasutada. Seeks et kinduada teha Eueri vaemi kasutavuse piire, arvutatakse kriitiiine pinge kp kr EImin E Joonis 1 I min E i min kr E i min E, () I kus varda põikpinna pindaa, i min min - põikpinna minimaane inertsraadius, - varda saedus, mis iseoomuab varda mõõtmete ja varda i min ote kinnitusviisi mõju. Seeks, Eueri vaemit saaks kasutada, peab oema täidetud tingimus
E kr ( ) P RPL, () kus P ( R PL ) - varda materjai proportsonaasuapiir. Kui avadame võrratuse () saeduse, siis saame Eueri vaemi kasutatavuse tingimuse kuju E p ( R. (4) PL ) äiteks terasee S5 (Cт.) ( ) 00 MPa ja P R PL 9 E (00...0) 10 100...105 (5) ( ) p R PL 00 10 iisis, süsinikuvaese terase varrae puhu saab Eueri vaemit kasutata, kui saedus üetab (100 105). naoogiiset saame Eueri vaemi kasatatavuse tingimuseks: - mamie 80, - kroommoübdeenterasee 55. Empiiriised vaemid kriitiise pinge määramiseks Seee juhtude kasutatakse tavaiset empiirii vaemit, mis ontuetatud teadase Jassinski poot rea uurijate rohkearvuie katsete põhja kr a b, () kus a ja b - materjai sõtuvad tegurid. Terasee S5 (Cт.) võib saeduspiirkonnas 40 105 võtta a 14 MPa, b 1, 14 MPa. Praktiine abiisuaarvutus Praktikas on mugavam kasutada üht arvutusskeemit, ms kehtib igasuguse saeduse puhu. See ehituskonruktsioonide arvutamise aiadaset kasutatav praktiine vaem on järgmise kujuga surve (7) kus surve - materjai ubatud pinge, - ubatud pinge vähenduegur, nn. nõtketegur. Varda materjai ja saeduse sõtuv tegur väärus eitakse tabei1., - pikkejõud, mis võrdub survekoormusega, - varda põikpinna pindaa. Suuru s võib vaadeda ubatud nõtkepingena (8) surve
Tabe 1. Lubatud pinge vähenduegur, nn. nõtketegur Saedus, Teras S5 (Cт.) Puit 0 1,0 1,0 10 0,99 0,99 0 0,9 0,97 0 0,88 0,9 40 0,85 0,87 50 0,8 0,80 0 0,78 0,71 70 0,74 0,0 80 0,9 0,48 90 0, 0,8 100 0,5 0,1 110 0,49 0,5 10 0,4 0, 10 0,8 0,18 140 0,4 0,1 150 0,1 0,14 10 0,8 0,1 170 0,5 0,11 180 0, 0,10 190 0,1 0,09 00 0,19 0,08
= 80 cm h = cm äide 1. Määrata ubatud koormus terase riküikvardae põikpinnaga 4x cm, kui varda otsad on iigendiga (Joon.). Varda pikkus = 80 cm. Lubatud survepinge MPa. 10 surve b =4 cm Lahendus Joonis Esiagseks määrame põikpinna minimaase inertsraadiuse I i min min, kus hb Imin ja hb 4 1cm =1 10-4 m. 1 Siis me saame i min I min h b 1 h b b 1 4 1 1,15cm üüd määrame varda saeduse 180 9,5 70, i min 1,15 kus = 1 (vaata joon.1). Tabei 1. kohaset terasee 70 puhu nõtketegur = 0,81.
Siis ubatud nõtkepinge (vaata vaemit 8) tueb 0.8110 19, MPa surve Siis tugevuingimuse abiisusee (vaem 7) ubatud koormus tueb surve surve 4 110 0,8110. 10 15550 155,5 k. Vaus: 155 k
=, m äide. Dimensioonida I-terase surutud varras, mie otes on igendid. Survejõud = 1000 k, varda pikkus =, m (Joon.). Lubatud survepinge MPa. 190 surve =1000 k Joonis. Lahendus rveades, et nõtketegur ja riõike pindaa nõtketugevuingimuse vaemis surve poe teada, ahendame iteratsiooni meetodiga. 1 Iteratsioon Võttes esimeseks ahenduseks 1 =0,5, saame riõike pindaa 1 1 surve 1 1 1 1 surve 1 surve 1000 10 4 1 105 10 м 105 см, kus =. 0,5 190 10 I-terae tabei ( UJC 89-9) vaime I 55, mie А=11 см. Sama tabei vähim inertsraadius i min =,4 см. Varda saedus 0 1 150 i min,4
- varda pikkuse redutseerimiegur, mis sõtub varda ote kinnitusviisi (Joon.1), Tabei 1. Kohaset terasee S5 (Cт.) =150 puhu nõtketegur 1 0, 1. Vahe 1 =0,5 ja 1 0, 1 on tunduv, seepära kordame arvutu, võttes 0,5 0,1 0,4 Iteratsioon = 0,4 1000 10 4 1 10 м 1 см surve 0,4 190 10 I-terae tabei vaime I 0, mie =1 cm ja i min =,0 см. Varda saedus 0 144 i min,0 Tabei 1. 140 puhu nõtketegur 0, 4 150 puhu nõtketegur 0, 1, interpoeerides saeduee 140 ja 150 vaavate väärtue 0, 4 ja 0,1 vahe / 0,4 0,1 saame 0,4 4 0, 8. 10 naoogiiset nagu eemise juhu kordame arvutu, võttes 0,4 0,8 0,4 Iteratsioon = 0,4 1000 10 4 145 10 м 145 см surve 0,4 190 10 I-terae tabei vaime I 5, mie =151 cm ja i min =,7 см.
Varda saedus 0 18 i min,7 Tabei 1. 10 puhu nõtketegur 0, 8 140 puhu nõtketegur 0, 4, interpoeerides saeduee 10 ja 140 vaavate väärtue 0, 8 ja 0,4vahe / 0,8 0,4 0,8 8 0,48 10 naoogiiset nagu eemise juhu kordame arvutu, võttes 0,4 0,48 4 0,5 4 Iteratsioon 4 = 0,5 1000 10 4 4 148 10 м 148 см 4 surve 0,5 190 10 I-terae tabei soobib I 5, mie =151 cm ja i min =,7 см, mis ühtib eemise iteratsiooniga. Lahenduse kontro. Tegeik survepinge eitud riõikes tueb 1000 10, 10 Pa, MPa 4 15110 Lubatud nõtkepinge nõtke teguri 4 = 0,5 puhu 0.5 190 7, MPa, 4 surve see on tegeik survepinge, MPa on väiksem kui ubatud nõtkepinge 7, MPa. Vahe, MPa ja 7, MPa ning võrdub 7,, 100%,11%,, Mida võib ugeda vauvõetavaks.
Критическая сила и коэффициент запаса Так как =17 кр =105 для стали Ст., то критическая сила определяется по kp EI - формула Эйлера. min Е = 10 ГПа, для двутавра 5 I min =170 см 4, А=151 см 9,14 10 10 170 10 kp 110 H 11, kh, Коэффициент запаса kp 11, ns 1,. 1000 При < кp =105 критическое напряжение определяется по формуле Ясинского a b kp 8 Где для стали Ст. kp 14 1, 14, для дерева kp 9 0, 19. При < 40 стержень настолько короткий, что критическое напряжение принимается равным пределу текучести. Для стали Ст. 40 МПа. T